5-9. Combination of Factors. As dis

5-9. Combination of Factors. As discussed in the CBEAR user's guide (Mosher
and Pace 1982)' the correction factors for the load inclination, base tilt, and
ground slope and the adjustment for the load eccentricity should only be used
in unison when all of these factors tend to produce failure in the same
direction.
5-10. Example. Example problems using the general bearing capacity equation
are presented in Appendix N.
Section 11. Other Considerations
5-11. Settlement.
a. EM 1110-2-1904. A discussion on the various factors involved in the
settlement of a structure, on methods for estimating settlements, and on the
limitations in the accuracy of conducting settlement analyses from laboratory
tests is contained in EM 1110-2-1904. The principles and methods presented are
applicable to a majority of civil works projects. Additional information for
unique or special projects can be obtained from various texts on soil
mechanics. The computer program CSETT (Appendix 0) can assist in performing a
settlement analysis.
b. Allowable Settlement. The maximum value of angular distortion
(settlement/length of structure) which can be tolerated without cracking of
reinforced concrete retaining walls is 0.002 to 0.003 radian (Duncan and
Buchignani 1976).
5-12. Deep-Seated Slidinq. A deep-seated sliding analysis should be performed
to check for sliding within weak layers which may exist beneath structures.
The analysis should be in accordance with procedures outlined in
paragraph 4-16. Active and passive wedges should be located a sufficient dis-
tance apart to allow a rotational slip surface to develop. Generally, a slip
plane inscribed in an arc with a radius equal to the height of the active wedge
will comply with this requirement (Figures 5-2 and 5-3). When the wall is
resting on thick strata of weak soils, shallow shear failure should be

Kết quả (Việt) 1:

5-9. sự kết hợp của các yếu tố. Như được thảo luận trong hướng dẫn sử dụng CBEAR (Mosher và tốc độ 1982)' những yếu tố điều chỉnh cho khuynh hướng tải, cơ sở nghiêng, và đất dốc và điều chỉnh cho độ lệch tâm tải nên chỉ được sử dụng trong unison khi tất cả những yếu tố này có xu hướng để sản xuất các thất bại trong cùng một hướng. 5-10. ví dụ. Vấn đề ví dụ bằng cách sử dụng phương trình năng lực chung mang được trình bày trong phụ lục N. Phần 11. Cân nhắc khác 5-11. giải quyết. a. EM 1110-2-năm 1904. Một cuộc thảo luận về các yếu tố khác nhau tham gia vào các khu định cư của một cấu trúc, phương thức cho ước tính khu định cư, và trên các hạn chế trong tính chính xác của tiến hành phân tích khu định cư từ phòng thí nghiệm xét nghiệm được chứa trong EM 1110-2-1904. Các nguyên tắc và phương pháp trình bày áp dụng cho một phần lớn các dự án công trình dân dụng. Các thông tin bổ sung cho dự án duy nhất hoặc đặc biệt có thể được lấy từ các văn bản khác nhau trên đất cơ học. Chương trình máy tính CSETT (phụ lục 0) có thể hỗ trợ trong việc thực hiện một phân tích khu định cư. sinh cho phép định cư. Giá trị tối đa của góc biến dạng (khu định cư/chiều dài của cấu trúc) mà có thể được dung thứ mà không nứt bê tông cốt thép giữ lại bức tường là 0,002 để 0.003 radian (Duncan và Buchignani 1976). 5-12. Slidinq sâu ngồi. Một phân tích sâu xa trượt nên được thực hiện để kiểm tra cho trượt trong yếu lớp mà có thể tồn tại dưới cấu trúc. Các phân tích nên phù hợp với quy trình được nêu trong đoạn 4-16. Hoạt động và thụ động wedges nên nằm một dis đủ - tance ngoài để cho phép một bề mặt quay trượt để phát triển. Nói chung, một phiếu máy bay ghi trong một vòng cung với một bán kính tương đương với chiều cao của nêm hoạt động sẽ phù hợp với yêu cầu này (con số 5-2 và 5-3). Khi các bức tường là nghỉ ngơi trên các địa tầng dày của đất yếu, nông cắt thất bại nên

Kết quả (Việt) 2:

5-9. Sự kết hợp của các yếu tố. Như đã thảo luận trong hướng dẫn của người dùng CBEAR (Mosher
và Pace 1982) 'yếu tố điều chỉnh cho độ nghiêng tải, nghiêng cơ sở, và
độ dốc mặt đất và điều chỉnh cho độ lệch tâm tải nên chỉ được sử dụng
trong unison khi tất cả những yếu tố này có xu hướng sản xuất thất bại trong cùng một
hướng.
5-10. Ví dụ. Ví dụ vấn đề bằng cách sử dụng phương trình khả năng chịu lực tổng quát
được trình bày trong Phụ lục N.
Mục 11. Những lưu ý khác
5-11. Giải quyết.
a. EM 1110-2-1904. Một cuộc thảo luận về các yếu tố khác nhau liên quan đến việc
giải quyết một cấu trúc, về phương pháp ước lượng các khu định cư, và các
hạn chế về độ chính xác của tiến hành giải quyết phân tích từ phòng thí nghiệm
kiểm tra được chứa trong EM 1110-2-1904. Các nguyên tắc và phương pháp trình bày được
áp dụng đối với phần lớn các dự án các công trình dân dụng. Thông tin bổ sung cho
các dự án độc đáo hay đặc biệt có thể được lấy từ các văn bản khác nhau trên đất
cơ. Các chương trình máy tính CSETT (Phụ lục 0) có thể hỗ trợ trong việc thực hiện một
phân tích giải quyết.
b. Giải quyết cho phép. Giá trị lớn nhất của biến dạng góc
(giải quyết / chiều dài của cấu trúc) mà có thể được dung thứ mà không nứt của
tường chắn bê tông cốt thép là 0,002-0,003 radian (Duncan và
Buchignani 1976).
5-12. Deep-Ngồi Slidinq. Một phân tích trượt sâu xa nên được thực hiện
để kiểm tra trượt trong lớp yếu mà có thể tồn tại dưới cấu trúc.
Các phân tích phải phù hợp với các thủ tục nêu trong
đoạn 4-16. Wedges động và thụ động nên được đặt một dis- đủ
tầm xa để cho phép một mặt trượt quay để phát triển. Nói chung, một trượt
máy bay ghi trong một vòng cung có bán kính bằng chiều cao của nêm hoạt động
sẽ thực hiện theo yêu cầu này (hình 5-2 và 5-3). Khi bức tường được
nghỉ ngơi trên tầng dày của lớp đất yếu, suy cắt cạn nên