They also developed a method to pre

They also developed a method to predict the fatigue life of typical details so that the fatigue performance of HPS details can be investigated at minimal experimental effort. The method has been validated using test results on fatigue details of both conventional steels and HPS. A typical example, consisting of a transverse stiffener welded to an HPS steel plate girder (Wright 2003), is illustrated in Figure 4. The localized strains at the critical detail (i.e., the bottom of the stiffener-to-web weld) are determined using a finite element model with a fine mesh (Figure 3.6(a)). The model is also used to develop stress correction factors needed to implement the fracture mechanics approach in the crack propagation stage. The predicted fatigue life and test results are both presented in Figure 3.6(b), along with the mean regression and AASHTO (1998) fatigue design curves for this detail. Because the test specimens were periodically overloaded after cracks were detected, the predictions and test results presented in Figure 3.6(b) are only up to the first overload (OL1). It should also be noted that the stress intensity factor (SIF) needed for fatigue crack propagation calculations was obtained both from expressions proposed by Feng (1996) for a similar detail and from a finite element analysis using the model presented in Figure 3.6(a)for the specific detail geometry tested by Wright (2003). Excellent agreement between the test results and the predicted fatigue life is observed for this complex detail.

Kết quả (Việt) 1:

Họ cũng phát triển một phương pháp để dự đoán cuộc sống mệt mỏi của chi tiết điển hình do đó hiệu suất mệt mỏi của HPS chi tiết có thể được điều tra tại nỗ lực tối thiểu thực nghiệm. Các phương pháp đã được xác nhận bằng cách sử dụng kết quả kiểm tra về chi tiết thép thông thường và HPS mệt mỏi. Một ví dụ điển hình, bao gồm một stiffener ngang cũng gắn với một HPS tấm thép dầm (Wright 2003), được minh họa trong hình 4. Các giống bản địa hoá tại các chi tiết quan trọng (tức là, dưới cùng của Hàn stiffener đến trang web) được xác định bằng cách sử dụng một mô hình phần tử hữu hạn với một lưới tốt (hình 3.6(a)). Các mô hình cũng được sử dụng để phát triển các căng thẳng chỉnh yếu tố cần thiết để thực hiện phương pháp tiếp cận cơ học của gãy xương trong giai đoạn crack tuyên truyền. Các dự đoán mệt mỏi cuộc sống và kiểm tra kết quả là cả hai trình bày trong hình 3.6(b), cùng với có nghĩa là hồi quy và AASHTO mệt mỏi (1998) thiết kế đường cong để xem chi tiết này. Bởi vì các mẫu thử nghiệm đã được định kỳ quá tải sau khi vết nứt đã được phát hiện, dự đoán và kết quả kiểm tra trình bày trong hình 3.6(b) chỉ đến tình trạng quá tải đầu tiên (OL1). Nó cũng nên được lưu ý rằng các căng thẳng cường độ yếu tố (SIF) cần thiết cho mệt mỏi crack tuyên truyền tính toán thu được cả hai từ biểu thức được đề xuất bởi phong (1996) cho một chi tiết tương tự và từ một phân tích phần tử hữu hạn bằng cách sử dụng các mô hình trình bày trong hình 3.6 (a) cho hình học cụ thể chi tiết được thử nghiệm bởi Wright (2003). Các thỏa thuận tuyệt vời giữa các kết quả thử nghiệm và dự đoán mệt mỏi cuộc sống là quan sát để xem chi tiết phức tạp này.

Kết quả (Việt) 2:

Họ cũng đã phát triển một phương pháp để dự đoán tuổi thọ mỏi của chi tiết điển hình để thực hiện sự mệt mỏi của chi tiết HPS có thể được điều tra lúc nỗ lực thử nghiệm tối thiểu. Phương pháp này đã được xác nhận bằng cách sử dụng kết quả kiểm tra chi tiết về sự mệt mỏi của cả hai loại thép thông thường và HPS. Một ví dụ điển hình, bao gồm một stiffener ngang hàn vào một tấm thép HPS dầm (Wright 2003), được minh họa trong hình 4. Các chủng cục bộ ở các chi tiết quan trọng (ví dụ, dưới cùng của mối hàn stiffener-to-web) được xác định sử dụng một mô hình phần tử hữu hạn với một lưới mịn (hình 3.6 (a)). Mô hình này cũng được sử dụng để phát triển các yếu tố điều chỉnh áp lực cần thiết để thực hiện các phương pháp tiếp cận cơ gãy xương ở giai đoạn tuyên truyền crack. Cuộc sống mệt mỏi và kiểm tra kết quả dự đoán đều được trình bày trong hình 3.6 (b), cùng với các hồi quy trung bình và AASHTO (1998) thiết kế đường cong mỏi cho chi tiết này. Bởi vì các mẫu thử đã được định kỳ quá tải sau khi vết nứt đã được phát hiện, dự đoán và kết quả kiểm tra được trình bày trong hình 3.6 (b) chỉ đến tình trạng quá tải đầu tiên (OL1). Nó cũng cần lưu ý rằng các yếu tố cường độ căng thẳng (SIF) cần thiết cho tính toán lan truyền vết nứt mỏi đã thu được từ cả hai biểu thức của Feng (1996) đề xuất cho một chi tiết tương tự và từ một phân tích phần tử hữu hạn sử dụng các mô hình được trình bày trong hình 3.6 (a) cho hình học chi tiết cụ thể được thử nghiệm bởi Wright (2003). Hợp rất cao giữa các kết quả thử nghiệm và đời sống mệt mỏi dự đoán được quan sát để xem chi tiết phức tạp này.