during the absorption of CO2 with a

during the absorption of CO2 with a HFMC and can be ascribed to the higher concentration gradient that was sustained at the liquid-membrane interface when operated at the higher VL [9]. Whilst this behaviour is indicative of liquid phase controlled mass transfer, a decrease in gas flow rate from 1.67x10-4 to 1.67x10-6 m3 s-1 at a fixed liquid flow rate diminished mass transfer by 22% (Table 1); and as gas flow rate was reduced to the lowest flow rate tested (QG 1.7x10-7 m3 s-1), this effect was exacerbated and Sh became independent of Reliquid (Figure 4). Cookney et al. (2012) suggested that dissolved methane mass transfer is non- limited when sweep gas-flow rate is in excess of the theoretical G/Lminimum [4]. However, it is asserted that the reduction in mass transfer observed in this study following a reduction in gas-flow rate is due to the onset of gas phase controlled mass transfer and was identified at G/L considerably higher than the theoretical G/Lminimum. The early onset of gas-phase control can be attributed to poor shell- side dispersion caused by the relatively high HFMC packing density used (θ 0.37). Such behaviour was identified by Yang and Cussler (1986) during the desorption of oxygen from water [18]. Zheng et al. (2003) demonstrated mal-distribution of shell-side flow through modelling when θ exceeded 0.3 whereas other authors have evidenced strong data correlation at lower packing factions between
0.26 and 0.03 [20]. Use of a lower packing fraction, or addition of shellside baffling such as that employed within full-scale HFMC modules to ameliorate dispersion limitations [21], should enable operation closer to the minimum G/L ratio, benefitting both mass transfer and gas-side methane purity (Table 1).

Kết quả (Việt) 2:

trong việc hấp thụ CO2 với một HFMC và có thể được gán cho gradient nồng độ cao hơn đã được duy trì ở giao diện chất lỏng màng khi hoạt động [9] VL cao hơn. Trong khi hành vi này là biểu hiện của giai đoạn kiểm soát chuyển khối lượng chất lỏng, một sự giảm tốc độ dòng khí từ 1.67x10-4 để 1.67x10-6 m3 s-1 với tốc độ dòng chảy giảm bớt khối lượng chuyển nhượng lỏng cố định bằng 22% (Bảng 1); và như tốc độ dòng khí được giảm xuống tốc độ dòng chảy thấp nhất được thử nghiệm (QG 1.7x10-7 m3 s-1), hiệu ứng này càng trầm trọng hơn và Sh trở thành độc lập của Reliquid (Hình 4). Cookney et al. (2012) cho rằng giải thể chuyển khối lượng khí metan là không giới hạn khi tỷ lệ khí-dòng quét là vượt quá lý thuyết G / [4] Lminimum. Tuy nhiên, nó được khẳng định rằng việc giảm khối lượng chuyển nhượng quan sát trong nghiên cứu này sau khi giảm nhẹ trong tỷ lệ khí-dòng chảy là do sự tấn công của khí giai đoạn kiểm soát khối lượng chuyển nhượng và đã được xác định tại G / L cao hơn đáng kể hơn so với lý thuyết G / Lminimum. Sự khởi đầu của điều khiển khí-pha có thể được gán cho người nghèo shell- bên phân tán gây ra bởi mật độ HFMC đóng gói tương đối cao được sử dụng (θ 0.37). Những hành động đó được xác định bởi Yang và Cussler (1986) trong các giải hấp oxy từ nước [18]. Zheng et al. (2003) đã chứng minh mal-phân phối các dòng chảy vỏ bên thông qua mô hình khi θ vượt quá 0,3 trong khi các tác giả khác đã chứng minh sự tương quan dữ liệu mạnh mẽ tại các phe phái đóng gói thấp hơn giữa
0,26 và 0,03 [20]. Sử dụng một phần nhỏ đóng gói thấp hơn, hoặc bổ sung shellside phân vân như thường thấy trong các module HFMC đầy đủ quy mô để cải thiện những hạn chế phân tán [21], nên cho phép hoạt động gần gũi hơn với tỷ lệ tối thiểu G / L, mang lại lợi ích cả hai chuyển khối lượng khí phía độ tinh khiết khí mêtan (Bảng 1).